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本帖最后由 Yb2021 于 2024-1-5 08:23 编辑 1 x( w5 L9 q" G! m
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空分装置中的气氧产品(广义则是气体产品)的单耗既包括空气开式热泵精馏的能耗也包括空气开式热泵一膨胀制冷液化的能耗(用于补偿空分装置的散冷损失及冷热端换热温差损失,无液体产品产出),气氧产品能耗既决定于空气开式热泵精馏的效率高低,也受到空气开式热泵一膨胀制冷液化效率高低的重大影响,只有开式热泵精馏和开式热泵一膨胀制冷液化效率都高的情况下,气氧产品的能耗才是最优的。3 |& I6 }, f, _( C4 Y
从前面的分析我们已经发现,采用单空压机的双塔流程标准工艺方案(所谓全低压工艺方案),从空气开式热泵一膨胀制冷液化效率的角度来说,不能达到空气空气开式热泵一膨胀制冷液化工艺方案及工艺参数的最优,空气开式热泵一膨胀制冷液化效率极低,这当然降低了双塔流程标准工艺方案的有效能效率,提高了气氧产品(广义气体产品)的核算单耗!
( f% C2 v' a8 q 优化后的双塔流程标准工艺方案应该采用双空压机工艺方案,一是精馏原料空气压缩机(也是开式热泵精馏循环工质压缩机,低背压膨胀制冷循环工质压缩机),空压机出口压力5.6bar,满足开式热泵精馏对空气压力的要求。二是空气增压机,出口压力38bar(空气临界压力38bar),满足开式热泵一膨胀制冷液化效率对用于液化正流空气压力在实际工程条件下优化的要求。1 p8 c5 t0 M! h: n; b
这样优化后的新双塔流程标准工艺方案,液氧数量占气氧产量的5%-10%之间,以同样设备性能参数下的极限气氧液化单耗0.72KWh每标准立方米液氧作为液氧产品核算扣除值,计算出的气氧单耗相对于旧双塔流程标准工艺方案的气氧单耗降低10%-15%!以新双塔流程标准工艺方案为基础采用双膨胀工艺方案计算出的边际气氧液化单耗则在072-0.8KWh每标准立方米液氧!其中液氧产量比例较小时(气氧产量40%以下),核算扣除值接近于0.72KWh每标准立方米液氧,液氧产量比例较高时(总氧产量40%以上),核算扣除值接近于0.8kWh每标准立方米液氧!此外是否采用液体膨胀机对核算扣除值也有影响。
6 e- }' \0 c6 I9 c3 P2 l0 { 任何核算只能办求准确合理,而无法做到完全准确合理,但不应该出现重大原则性的错误。例如液体产品核算扣除值低于同样设备性能参数下极限深冷气体液化功!如果出现这样的情况,就需要对核算过程进行全面检讨,找出问题所在而不能采用回避的态度。当然这不是一个单纯的核算问题,而是一个工艺方案工艺参数优化的问题。 |
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