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+跨行搞“发明”很容易闹笑话，“发明家”自己不知道，内行一看便知。

你写这么长，谁有耐心看下去？你把设想简单说清楚就行，不要超过1000字。这又不是小学生写作文，字数多就表示水平高。我只看了一点最后，提氩，你13500的循环量哪里够？

原料气95%氧，要得到10000氧气，原料气量10000*0.996/0.95=10484

氩产量400，则原料气中氩含量400/10484=3.82%，此处上升气量至少需要达到400/(3.82%/3)=31434，你的气量是13500/1.06-10000+10484=13220，还差得太多。

从氧气方面考虑，得到10000氧气，回流液至少3倍即30000，显然你需要再增加一个热泵，10%氩馏分增压，流量18000左右，这样才能得到400氩和10000氧气。

你13500流量，压比1.6，功率100kW，显然只能是低温增压。为了冲抵这些冷损，膨胀机功率要增加100kW，空气压力怎么可能不变？还有10%氩馏分增压的冷损，空气压力要升高很多。

尤总对空分太生疏，想搞空分发明并不现实。

本帖最后由 Sunqh 于 2021-12-14 18:14 编辑

尤总确实是合成氨专家，这方面我很佩服尤总。我在网上看到，国内某合成氨装置发生重大事故后，尤总与被称为“中国氮肥之父”的上海某老专家事先没商量就想到一起了，这就是周瑜和诸葛亮手心的两个“火”字啊！

我想请教尤总一个与合成氨和空分都有关的问题：

合成氨NH3中的氮元素，是直接来自于空气，还是用空分生产的纯氮气?对纯氮气中的氩含量有要求么？比如是否希望纯氮气中的氩含量低于100ppm？

我计算过纯氮气中的氩含量，大约是在纯氮气中氧含量的10~100倍之间，采用适当的流程，可以降低纯氮气中的氩含量。

我知道N2+3H2=2NH3是可逆反应，需要分离出其中的NH3，然后再循环反应，就是纯氮气中的氩浓缩后，是否会妨碍反应过程？

本帖最后由 Sunqh 于 2021-12-14 18:03 编辑

低温增压的功耗估算，空分中设液体膨胀机时，发电机每回收1kW功率时，空气增压机可以同时减少5kW功率，增压机那头才是大头。

同样的，低温液体泵或低温增压机每增加1kW功率，压缩机需同时增加5kW，总计是6倍关系。

复热后常温增压，虽然有阻力和温差损失，总功率增加量大约是低温增压机功率的4~5倍，复热后常温增压仍好一些。

在厦大工况1基础上生产99.6%氧气且提氩，能耗最接近双塔流程的方法可能是：

原单塔理论塔板数增至75，塔底取出7000纯度为99.6%的氧气(另0.4%是氩)，塔中抽出3300~3400的馏分，其中含氩10%左右，然后照你说的氩氧塔顶抽出13500气体复热，再增压后冷却，在氩氧塔底部蒸发氧气而冷凝，再泵送至氩氧塔顶作为回流液，塔顶得到工艺粗氩气，塔底得到3000氧气，这样与厦大工况1相比，电耗要增加450kW左右。

而厦大报告中的双塔流程，只要增加上下塔理论塔板数就能提氩，基本上不增加电耗就能氧气纯度99.6%且提氩。都加上提氩后，双塔流程的电耗比厦大工况1提氩且氧气99.6%后的电耗低10%以上，是尤氏单塔达不到的。尤氏单塔将空气压缩分为原料空气压缩和热泵循环氮气压缩两部分，这是大错特错！提氩又再增加一台压缩机，电耗增加是必然的。你的氩氧塔很高，还要分两段，比正常粗氩塔还要多一台输送泵，2塔到1塔要一台，热泵冷凝液至塔顶回流需要有一台，如果还要备泵，那就多2台。主换热器体积是正常双塔流程的2倍多，价格冷损大增，空分中主换热器价格比下塔贵很多，还有热端温差引起的热交换不完全冷损大增。你少了下塔，但是上塔精馏段塔径增大。进尤氏单塔中部的空气量太多，对提氩不利。

尤总的所谓“空分发明”，都是建立在对空分几乎完全不了解的基础上。

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