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主换热器热端温差过大的原因和处理

流云天下 发表于 2013-7-13 19:45:40 | 显示全部楼层 |阅读模式
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1  主换热器热端温差偏大现象
$ H' o. [. H% ~. z某6500m3 / h 空分设备采用分子筛吸附净化、" b6 C/ r& n; V6 D  r+ _0 B
增压透平膨胀机及全精馏无氢制氩外压缩流程, 主1 @1 H8 F/ A6 m% a
换热器为分体式, 有1 台氧换热器、1 台氮换热器
5 {0 U* Q$ k$ [9 ?和1 台污氮换热器组成, 其流程如图1 所示。
$ `$ S2 M5 _$ y" w热端温差可利用正流空气阀V1、V2 和V3 来0 N% Y& g5 R2 v: o4 z+ j
进行调节。增压空气出主换热器只有1 个抽口, 进
% o; G, R: I% m! e: E3 q( Q4 P膨胀机的空气温度由3 台主换热器中抽空气的混合' s8 ?" E9 p2 E; \& W4 |' |
温度决定, 各换热器的增压空气量不设调节手段。) G0 W' S7 s, v. w; F( B
因只有1 个抽口, 进膨胀机空气温度亦无法调节。* y6 y' R9 C5 F2 `" r" M  d
此种增压空气只有1 个抽口、不带中抽温度调. V, W2 `$ y( [8 o
节的主换热器, 因对设计要求较高, 尽管国外采用* e) k5 F6 C  f8 L8 E
较多, 而国内较少采用。从换热角度考虑, 取消增
- b! z4 ?3 d) ~压空气下抽口后, 只要抽口位置设计合理, 可以满  C1 t1 _7 G! D1 K( Z3 M
足6500m3 / h 空分设备的启动和正常运行, 且可适
6 B  g+ B  Q0 W+ s; p1 K当提高增压通道下部的利用率, 有利于换热。但这
3 }  \& w; h" D4 @1 P种主换热器不适宜用在较小规模和对液体产品需求4 c: ]8 S$ [. v% y  \6 q
变化较大的空分设备。从操作和调节方面考虑, 增
0 h" J/ h: H) t1 G压空气还是采取两抽口为宜。! r; P# a3 h3 [0 J8 D* c& p
笔者公司也只设计了两种规格的此类主换热% A2 X: u$ v8 u3 Y! {; ~3 z7 S
器, 一种用在了2 套6500m3 / h 空分设备上, 另一
# S+ j! C/ ~. B" p种用在了1 套6000m3 / h 空分设备上, 实际运行亦/ L, i% F3 r8 S: u5 J
都达到了设计要求。但后来设计制造的所有空分设7 C4 u' o  A5 \, N% w  z
备都采用了增压空气两抽口设计。
, n' g( a$ ?+ _6 c* _6500m3 / h 空分设备开车运行后, 主换热器热5 X0 r! f* Q2 C. _
端温差一直偏大。返流气和正流空气温差达414 ℃; l& A7 p) `( u9 k1 l( m. M. e
~5 ℃, 而其设计值为3 ℃。% w9 _; c) i/ R; C$ g3 T* T# z
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% i, I  Q0 K- J! B4 a© 1994-2007 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
) |& n! o0 M9 |* S. e  J1 U$ I图1  6500m3 / h 空分设备流程简图
6 x) g5 ~. b6 _& [# A. Q# ~) {2  原因分析) c8 s' u3 k3 |' Q' f4 u& ?: m5 `" p
造成主换热器温差偏大的原因可能有3 个:
- [- f- M& B9 C8 K+ O) h; K: Q(1) 没有膨胀机进口空气温度调节, 且主换热. r) h% J. M8 f/ S. Q
器中间抽口位置设计不合理。之前采用的主换热器" N( q5 G; D6 y% y* @1 b
增压空气抽口都有上、下两个, 进膨胀机温度可根
! L+ ~, G- B+ A) {0 a: ?3 y据需要在一定范围内调节, 还从未采用过这种不带
- R5 }3 a) `# ~4 m$ e  ]温度调节的主换热器。) w! ^& Y( N! R, |# K$ n
(2) 换热器设计余量不足。因为通过计算发; g! _, V2 D5 P- [. [( {- M6 X
现, 以前主换热器所留设计余量普遍偏大, 故此主5 o2 |/ A. l- M* [5 x! b! Z
换热器设计时作了适当的减小, 尽管理论上亦留了
& K; U) S( u+ G0 g足够的余量, 但与以前同规格主换热器相比偏小。- D, z& k& g1 ~) j( e
(3) 操作时工艺参数调节不当。0 _6 ~0 K/ u9 r. a1 I6 e4 v
根据现场实际操作记录: 增压空气进主换热器
3 G* I( Q- u5 ]& ]* C温度比正流空气进主换热器温度低718 ℃。因此主
2 V' ~6 l0 d. ^8 f- N换热器热端温差偏大的原因非常明确: 由于操作人+ u$ j2 B7 f  I0 D  f& V
员主观认为只要是热流体, 其进主换热器的温度就; Y+ f' Q2 ]4 m6 B2 C) }
越低越好, 未对空气预冷系统进行优化调整, 导致
2 k! f. h! q' V% x主换热器热端发生温度交叉, 使热端温差变大。需. n( w) m' M! @4 @9 B- u
要指出的是, 此时反映的热端温差也不是真正意义, C/ t, F0 Y0 N
上的热端温差, 真正意义上的热端温差指的是返流
0 j- o7 C. o7 z气和正流气(含正流空气和正流增压空气) 的平均
# ?4 L3 h' Z& B8 m, P# a0 I8 r6 c温差。实际的热端温差应比所反映的414 ℃~5 ℃$ u- f: p! Y5 D& C, E4 h7 D
略小一些。
9 u( ?- S, c7 `, ^, A4 B) J. [产生这些现象的原因很简单, 在主换热器热端% |6 [. ?7 j; x
的某一断面, 返流气的温度和增压空气的温度相
5 F% s$ Z6 j* X8 Y等, 而过了这一断面, 返流气不再被增压空气加6 k2 W& |  V: {$ m1 @9 r# _2 i! J
热, 反而被其冷却。这样返流气一方面受到比它温
6 U% c' m! y8 D0 L$ `. c( ~# ]度高的正流空气的加热, 另一方面又受到比它温度
0 a' s! V% \* ]( I2 S8 a6 X- U低的正流增压空气的冷却, 换热面积得不到充分利
8 v+ {2 O2 R, T! F& s用, 造成热端温差加大, 增加了不可逆损失。此时
  l& m5 s! I# g2 I4 I3 i7 V9 {( h增压空气所占比例越大, 增压空气和正流空气温差. i+ U0 ~2 g- `: R1 e% R6 n" j
越大, 对主换热器热端温差的影响也就越大。
% }: S0 U8 U/ ~) o& G/ [3  解决方法及效果% ~% v2 F) a9 G4 s8 G" u4 ?
对空气预冷系统工况进行优化调整, 通过调节2 _$ I' I* i9 n4 R1 \
阀V10、V11、V12、V13、V14 和V15 , 减小去增! i* q, V. F; \1 ]
压机后冷却器的冷冻水流量, 增大去空冷塔的冷冻0 z) s2 j0 L2 W* m
水流量, 适当调节冷冻水回水冷塔流量, 保证冷水
1 A2 k% n9 K7 |1 n9 s* e" V机组在设计工况下运转。从而使正流空气进主换热, @2 Q5 R$ V' A4 v- ?
器温度降低, 增压空气进主换热器温度升高, 两者* A' X$ Q* i- b0 L1 l6 u
趋于一致, 避免主换热器热端的温度交叉, 使换热
- o: p' l0 g9 E3 S. _面积得到充分利用, 从而有效缩小主换热器的热端7 @, R) T* s) E0 Y1 o! ~6 j* k
温差。但应控制增压空气进主换热器温度不能低于8 D, k( w( P- f0 m. I) A- _* L$ @
正流空气的进口温度, 否则将产生温度交叉, 使部) |9 A+ }% {# K* z
分传热面积失去传热作用。调整后主换热器热端温, B: g; T; F! l8 d% u
差缩小至3 ℃以内。: Y. T% [& [  W; r& b) p% `
4  结束语
+ `: @  [% i0 o' }2 d9 {/ I& {产生主换热器热端温差偏大的原因非常简单,
/ x- s, U* H2 r) h; ?6 m2 w然而却有很多新用户的空分设备普遍存在这种情况。
& ^& ^$ d+ S& U' P2 \大家要对此引起注意, 精心调整空分设备运行工况,
; {1 a2 F  v8 G/ C最大限度地降低整套空分设备的运行成本。¬
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