本帖最后由 Sunqh 于 2023-3-15 21:25 编辑
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, O q' t. k4 {8 i7 |在双塔流程中增加液体产量9 Y5 M1 U) c5 T. L' |: ?; W* o; [
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在普通全低压双塔流程中，膨胀空气占比11%是由上塔底的氧气量和纯度决定的，这种流程的上塔上部仍然存在一定量的多余回流液。如果在双塔流程中对部分空气增压后再膨胀，就能多产液体。我可以用这种方法调整到上塔回流比与你的相同，然后看用部分空气增压膨胀的方法多产液体能耗如何。 L" j0 U$ b% {+ \5 M3 @+ b( ^
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首先尤氏单塔空气量50000，氧气量10000，氩400(这个偏大了，不管它，相同就行)，那么生产氮气(含污氮)量是50000-10000-400=39600，你循环氮气液化量是22000，那么出上塔氮气总量是39600+22000=61600，液气比22000/61600=0.357143
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! o7 r% d. q3 y% y普通空分出上塔氮气50000-10000-400=39600，与你的回流比相同，所需回流液氮量39600*0.357143=14143
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7 ~0 i1 E5 H; w+ F/ n0 Y当下塔有21%贫液空进入时，下塔最小液气比减小至0.45左右(这个可以计算出来)，实际液气比可以取0.50，即提供给上塔顶的回流液氮量是进下塔空气量的50%，这样需要进下塔空气量是14143/50%=28286
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' U. P# q @. m2 a原来的11%膨胀空气保持不变，那么可以用来增压液化的空气量是50000*0.89-28286=16214，将这些空气增压至23.396bar，所需功耗是16214/10*log(23.396/5.5)=1020kW
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所需液化的16214空气经膨胀机增压侧增压后，压力升至38bar，这个后面有计算。我不占你便宜，你在主换热器液化流量2500压力38bar的空气，我也液化这么多。
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3 w3 H& n. j- g" Q膨胀空气量16214-2500=13714，膨胀到4.45bar，再进入主冷冷凝。膨胀前温度173.44K，等熵膨胀功是13714*101.3*173.44/273.15*(1.4/0.4)*((4.45/(38-0.1))^(0.4/1.4)-1)/3600=-392.57kW，负数表示输出功。& e5 f, q r/ z
k* K& G1 l! ?: B# T% x膨胀机效率取87%，这个效率是国内先进，国外一般，国外先进的目前90~91%，那么实际膨胀功是-392.57*0.87=-341.54kW
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+ A# _5 m$ X6 O' v; C2 x3 c, }( `& [膨胀机增压侧所需功耗是16214/10*log(38/23.396)=341.54kW，与以上膨胀功正好相等。
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可以计算出，膨胀后空气温度100K，这个用p2/p1=(T2/T1)^(1.4/0.4)容易计算出，实际上，以上的膨胀前温度173.44K正是在假定机后温度100K时推出的。( N# e$ i- o5 R! ?
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液氧单位冷量是0.16kWh/Nm3，那么增加液氧产量就是341.54/0.16=2135Nm3$ d2 Z z: O) J4 {0 h
! x8 W) b4 @/ Y5 S9 s8 [/ [2 q& c氧气液化单耗：1020/2135=0.478kWh/Nm3，比尤总的方法能耗低多了。6 g- V1 L% P' e n5 w
4 g! O# r) S! C上塔下部回流液量没变化，因此氧纯度等不受影响。这个计算除了空气冷凝压力以外，并没有用到软件。尤总想搞空分流程开发，不仅空分知识要学习，计算能力也需加强。2 S. ]. b9 G+ L& S/ w# g& g' H
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