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楼主: Yb2021

[空分工艺] 外行学空分(277)一一新单塔流程标准工艺方案的改进(二)

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发表于 2023-3-15 16:43:22 | 显示全部楼层
本帖最后由 Sunqh 于 2023-3-15 21:25 编辑
/ f7 q1 M; m; H" C1 P  z! s: z# R4 |! Q# n7 v' l! T6 `' ?+ O
在双塔流程中增加液体产量5 l  M4 E6 g0 q/ a% n- ~/ A5 O9 _* Q8 h; {

  D3 a! T0 @+ w在普通全低压双塔流程中,膨胀空气占比11%是由上塔底的氧气量和纯度决定的,这种流程的上塔上部仍然存在一定量的多余回流液。如果在双塔流程中对部分空气增压后再膨胀,就能多产液体。我可以用这种方法调整到上塔回流比与你的相同,然后看用部分空气增压膨胀的方法多产液体能耗如何。
1 g  d% S( L6 N! A+ |, ~" S8 m- e" S- u$ }+ N6 ]# j: ]* H6 J
首先尤氏单塔空气量50000,氧气量10000,氩400(这个偏大了,不管它,相同就行),那么生产氮气(含污氮)量是50000-10000-400=39600,你循环氮气液化量是22000,那么出上塔氮气总量是39600+22000=61600,液气比22000/61600=0.357143/ a" g% E1 I- s
6 W) M& o/ u+ f- C
普通空分出上塔氮气50000-10000-400=39600,与你的回流比相同,所需回流液氮量39600*0.357143=14143: Y* w4 b6 m7 I' T: }0 w8 o0 O
  }, `" q) C$ E" Q) q
当下塔有21%贫液空进入时,下塔最小液气比减小至0.45左右(这个可以计算出来),实际液气比可以取0.50,即提供给上塔顶的回流液氮量是进下塔空气量的50%,这样需要进下塔空气量是14143/50%=282866 x/ Y: E) n4 ^' w

8 D. s+ Y' X. a* n5 K4 K/ }原来的11%膨胀空气保持不变,那么可以用来增压液化的空气量是50000*0.89-28286=16214,将这些空气增压至23.396bar,所需功耗是16214/10*log(23.396/5.5)=1020kW
: A# N; j7 U& A4 {
5 ~0 Z; n6 ?; s所需液化的16214空气经膨胀机增压侧增压后,压力升至38bar,这个后面有计算。我不占你便宜,你在主换热器液化流量2500压力38bar的空气,我也液化这么多。
  e/ ~# b/ H6 Z+ L
$ o; t! `$ Y% H1 `$ k! B+ {) M膨胀空气量16214-2500=13714,膨胀到4.45bar,再进入主冷冷凝。膨胀前温度173.44K,等熵膨胀功是13714*101.3*173.44/273.15*(1.4/0.4)*((4.45/(38-0.1))^(0.4/1.4)-1)/3600=-392.57kW,负数表示输出功。
) ?+ z" Q, I4 [/ p' S( @1 d! i! Y& b! h! k
膨胀机效率取87%,这个效率是国内先进,国外一般,国外先进的目前90~91%,那么实际膨胀功是-392.57*0.87=-341.54kW% Y6 V1 x& F0 d+ u9 l3 F9 N

4 V# Y: `( v7 r# ]" N6 |! a1 L+ Z) |膨胀机增压侧所需功耗是16214/10*log(38/23.396)=341.54kW,与以上膨胀功正好相等。; m- Y: f# T3 @) j0 b' V

4 [2 H. j5 w& [$ w可以计算出,膨胀后空气温度100K,这个用p2/p1=(T2/T1)^(1.4/0.4)容易计算出,实际上,以上的膨胀前温度173.44K正是在假定机后温度100K时推出的。) H% j  `0 A/ A# {

( b) d4 o' e2 X* N6 T液氧单位冷量是0.16kWh/Nm3,那么增加液氧产量就是341.54/0.16=2135Nm3. u% a# Z3 s; L2 Z' ?

. s8 ?7 Z* M/ j7 {* W3 A氧气液化单耗:1020/2135=0.478kWh/Nm3,比尤总的方法能耗低多了。
5 m+ V, s2 {* m9 y% g7 C2 j/ O. s* t! w  X* B. j
上塔下部回流液量没变化,因此氧纯度等不受影响。这个计算除了空气冷凝压力以外,并没有用到软件。尤总想搞空分流程开发,不仅空分知识要学习,计算能力也需加强。
/ c7 |* g0 c5 t. R' I1 b
发表于 2023-3-16 08:37:35 | 显示全部楼层
本帖最后由 Sunqh 于 2023-3-16 08:53 编辑 # G8 ]$ t: u8 c4 [$ d* e
, s7 T( R1 h' q' c/ E# h
以上我选取膨胀机后温度100K可能有点偏高了,也许95K左右更合适,这样与冷凝温度更接近。但增加高压空气在主换热器液化和增压空气膨胀后,原来的膨胀机前温度可以大幅升高,所以总制冷量和液氧产量等与以上计算结果相比并不会减少。9 d: Q* o6 y# S7 \: m
: ]+ _' Z: M. {1 s
空气膨胀制冷时,高压比大温降往往比大流量小温降有效,因为这样得到的冷量与空气液化所需冷量更匹配更适应,其实所谓双膨胀液化流程效率较高,原因正在于此,适当扩大制冷温区是有利的,国外还有三膨胀液化流程,分级供冷效率更高。尤总的膨胀量很大但膨胀比很小,制冷温区小,这个方法是低效的,主要是尤总缺乏这方面概念。* _$ V9 e! R# o" Y8 U2 \7 b/ a3 J
- ~6 G  S, `& P2 f! o- v; l
在空分方面,尤总基本上还只能算是一点都不会的,不过民科也不需要会,会了就当不成民科了。
发表于 2023-3-17 09:03:48 | 显示全部楼层
你可以比较一下,比如要将常温300K的氮气降温至低温90K,用两种方法, ]: I6 k  B) K

& w6 f+ p# d& I# `第一种方法,用3台膨胀机,第1台膨胀机将氮气由300K降至230K,第2台由230K降至160K,第3台由160K降至90K
# I9 Q6 D% N$ i) [. N; x
+ r1 K, N, a' g2 a第二种方法,用1台3倍流量的膨胀机,由160K降至90K,160K以上的氮气都通过换热降温
3 D$ m- ]* i/ q% r8 s. k6 y% X' R2 ~/ z% Y, o5 s3 g
两种方法都能将氮气由300K降至90K,但显然第一种方法节能,第二种方法能耗大,尤总80%的空气都在同一个温度下膨胀制冷,这种方法的效率当然很低。这其实也是液化流程中双膨胀三膨胀比单膨胀能耗低的原因所在。
 楼主| 发表于 2023-3-19 09:08:55 来自 | 显示全部楼层
   请先生认真思考一下,先生既然认为氮压机出口压力5.4bar是正常的,为什么会认为4.2bar的空压机出口压力会偏低?要知道5.3bar压力氮气的冷凝温度和4.1bar压力空气是相等的,难道先生认为4.7bar压力空气和5.3bar压力氮气的冷凝温度相等。
发表于 2023-3-20 09:10:02 | 显示全部楼层
在一定压力下,纯组分如氮气的冷凝温度是一个确定的值。但不纯组分如空气的冷凝温度不是一个确定值,而是一个温度范围,“开始冷凝”与“全部冷凝”温度并不相等,在空分主冷冷凝空气压力下,后者要低2K多。你的空气需要全部冷凝,冷凝温度应取“全部冷凝”时的温度,这个温度也等于21%液空“开始蒸发”的温度。厦大报告中也是这么计算的,当然你也可以按“平均温差”计算,但要注意只能按“对数平均”,不能按“算术平均”,而且要考虑主冷液氧柱的静压力。
发表于 2023-8-14 07:34:50 | 显示全部楼层
资料很全面,学习中
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